时间：2023-03-21 17:12:48
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中图分类号：S611文献标识码： A
正文：
随着经济的发展，桥梁结构在不同水准地震作用下的抗震设防要求不断提高，桥梁抗震由原来的单一设防水准一阶段设计逐渐发展为双水准或三水准设防两阶段设计、三阶段设计，以及基于性能的多水准设防、多性能目标准则的抗震设计。这就要求工程师深入理解桥梁抗震设计规范。
1抗震设防标准
抗震设防标准是抗震设计的依据，桥梁抗震设计应首先确定抗震设防标准。桥梁抗震设防标准是根据地震动背景，为保证桥梁结构在寿命期内的地震损失不超过规定的水平，规定桥梁结构必须具备的抗震能力[1]。现行桥梁抗震设计规范[2-3]对抗震设防标准只作了笼统的定性描述，针对这种现状，本文对桥梁抗震设防标准作系统的阐述。
（1）对于地震动背景的考虑，定义3种桥梁抗震设防水准,设防水准Ⅰ：重现期约为50～100年或25年的地震作用，超越概率约为50年63％～39％或86.4％，即“小震”；设防水准Ⅱ：重现期约为475年的地震作用，超越概率约为50年10％，即“中震”；设防水准Ⅲ：重现期约为2000年的地震作用，超越概率约为50年3％～2％，即“大震”。（2）对于地震损失的考虑，定义3种桥梁抗震性能目标，性能目标Ⅰ：一般不受损坏或不需要修复可以继续使用，结构完全保持在弹性工作状态，即“不坏”；性能目标Ⅱ：可发生局部轻微损伤，不需修复或经简单修复可以继续使用，结构整体保持在弹性工作状态，即“可修”；性能目标Ⅲ：应保证不致倒塌或产生严重的结构损伤，经临时加固后可供维持应急交通使用，即“不倒”。（3）为实现桥梁抗震设防目标，对截面进行纤维单元划分(见图1)并进行数值计算，利用墩柱截面的弯矩―曲率曲线（见图2），定义相应于各性能目标的验算准则。验算准则Ⅰ：M
图1截面纤维单元划分图
图2弯矩－曲率曲线
通过对梁抗震设防水准、抗震性能目标和验算准则的系统分析，归纳出方便工程设计的各设防类别桥梁的抗震设防标准。
2隔震周期
现行桥梁抗震设计规范均要求，减隔震设计的桥梁基本周期应为非减隔震设计的桥梁基本周期的2倍以上。实际工程设计时，必须明确这2种周期的定义，才能保证设计的可靠性。
2.1规范研究
日本规范[4]对“减隔震设计的桥梁基本周期应为非减隔震设计的桥梁基本周期的2倍以上”解释为：采用减隔震支座的桥的固有周期比不采用减震支座桥固有周期的2倍短，变形就有可能不集中于减隔震支座而集中于下部结构，减震支座就不能有效地发挥作用。其中不采用减隔震支座桥的固有周期是把所有支座都看作固定支座时桥的固有周期。采用减隔震目的是使得减隔震装置充分发挥其隔震耗能的作用，降低桥梁结构的地震响应。而要实现这个目的，一方面是尽可能延长结构周期以避开场地地震能量集中的频谱区段，另一方面就是使桥墩的刚度尽可能远大于隔震装置的等效刚度，这样就使得变形主要集中于减隔震装置。采用了减隔震装置的桥梁即为减隔震桥梁，设置“板式橡胶支座”的桥梁属于隔震桥梁，板式橡胶支座能提供柔性，设置“铅芯橡胶支座”的桥梁也属于隔震桥梁。
2.2工程案例
某规则桥梁为5×25m先简支后连续T梁桥，桥面宽度为12m，桥面铺装为10cm厚沥青混凝土+8cm厚C50混凝土，采用墩高10m的1.4m×1.4m双柱矩形墩，主梁采用C50混凝土，墩柱、盖梁采用C40混凝土，墩柱受力钢筋采用HRB335钢筋。桥梁有限元模型见图3。比较“固定铰支座”、“板式橡胶支座”、“铅芯橡胶支座”3种支座方案的结构自振特性，基本周期对照见表2。通过对比，3种支座方案结构基本振型均为纵飘，方案1（非隔震方案）基本周期为0.8158s，方案2和方案3（隔震方案）基本周期分别为1.3295s和1.6675s，隔震方案的隔震效果较明显，尤其是采用弹性刚度较小的铅芯支座方案的基本周期达到非隔震的2倍以上。
图3桥梁整体有限元模型
2.3设计建议
隔震是相对非隔震而言的，非隔震桥梁指桥梁所有桥墩与梁体采用铰接（桥墩处墩梁无相对线位移），隔震桥梁指桥墩部分或者全部采用隔震支座，如板式橡胶支座、铅芯橡胶支座等（桥墩处墩梁产生相对线位移）。非隔震桥梁的基本周期反映桥梁总质量和桥墩本身的刚度，隔震桥梁的基本周期反映桥梁总质量和支座与桥墩的串联刚度。隔震支座作为结构一部分，其刚度影响桥梁的整体刚度，而且隔震支座的刚度较小，所以隔震桥梁的基本周期比非隔震桥梁的基本周期大。抗震设计时，希望尽量延长周期，当然不是越长越好，达到一个合适的刚度是设计的目标。研究发现当加入隔震支座后桥梁周期延长到原来非隔震周期的2倍或2.5倍时，支座刚度是合适的，日本规范认为这样的隔震支座设计达到了较好的隔震率。我国城市桥梁抗震规范，认为这种隔震方案可以近似采用单自由度简化计算，而在公路桥梁抗震设计细则中，相关条文没有明确解释。
3墩柱斜截面抗剪强度
在地震过程中，当桥墩出现了塑性铰，进入了弯曲延性工作状态后，塑性铰区域内弯剪裂缝宽度增加，使得骨料咬合所能传递的剪力降低。因而在设计公式中对于塑性区域应当包含弯曲延性对剪切强度的折减。墩柱斜截面抗剪强度计算机理一般都采用拱－桁架理论，其计算公式组成大致分为如下2种：（1）考虑混凝土提供的抗剪能力Vc和箍筋提供的抗剪能力Vs，Vn=Vc+Vs，目前各国规范（如美国加州规范[5]）基本都采用此种形式；（2）考虑混凝土提供的抗剪能力Vc、箍筋提供的抗剪能力Vs及轴向力提供的抗剪能力Va，Vn=Vc+Vs+Va。我国现行公路桥梁抗震设计规范只给出了墩柱塑性铰区域沿顺桥向和横桥向的斜截面抗剪强度，采用了Vn=Vc+Vs的形式，具体公式为：
（1）式（1）的局限性主要表现在：（1）该公式主要是针对实心矩形和实心圆形截面，薄壁空心截面的约束混凝土的面积相对较少，空心薄壁截面和实心截面在水平地震力作用下的抗力机制是不同的，空心截面剪力流的传递类似于薄管截面，依赖于翼缘宽厚比；（2）该公式主要针对墩柱塑性铰区域内抗剪验算，未进入塑性的墩柱直接采用上述抗剪计算公式不妥。目前，国外对于桥墩在地震作用下的抗剪强度计算公式有比较多的研究成果，Myoungsu等人对7个1/4比尺矩形空心薄壁柱进行了试验研究，推导出矩形空心薄壁截面的抗剪强度计算公式：
如果墩柱未屈服，《公路桥梁抗震设计细则》JTG/TB02-01―2008里的公式过于保守，可以参考美国加州规范[5]的抗剪强度计算公式：
4结语
我国公路桥梁抗震设计为双水准两阶段设计，现行桥梁抗震设计规范对抗震设防标准、隔震周期及墩柱抗剪强度阐述比较笼统。本文通过研究国外先进抗震设计规范，并进行工程实例验算，探讨了桥梁抗震设防标准，就目前国内关于墩柱抗剪强度计算的问题，改进了验算方法。
参考文献
［1］叶爱君.桥梁抗震［M］.北京:人民交通出版社,2011.
1.2药物炎痛舒搽剂（河南中医学院药学院提供，批号060710）；酞丁安搽剂（北京四环医药科技股份有限公司生产，批号20040603）；二甲苯（北京52952化工厂，批号20010828）；伊文思蓝（德国，批号20291）。
1.3仪器722分光光度计（上海科学仪器厂）；RB-200智能热板仪；YT-100电子压痛仪（成都泰盟科技有限公司）。
2方法
2.1抗炎作用
2.1.1对二甲苯所致小鼠耳廓肿胀的影响雄性昆明种小鼠60只，体重25～30g，随机分为6组：模型组（0.5%CMC），赋形剂组（30%乙醇），阳性对照组（酞丁安搽剂），炎痛舒低剂量组18.7%，中剂量组37.4%，高剂量组56.1%，每组10只。均按0.1ml/耳×3次，涂搽。实验前2，1h和30min按组分别给小鼠左耳廓涂搽相应受试物，于末次给药后30min，用移液器将二甲苯滴到各组小鼠的左耳廓内外两面，涂抹致炎（20μl/只），致炎后1h拉脱颈椎处死小鼠，剪下左右耳廓，用直径8mm的打孔器分别在两耳同一部位打下圆耳片。用分析天平称重，计算各组动物耳肿胀度和肿胀抑制率［1，2］。
肿胀度（%）＝左耳重-右耳重右耳重×100%
抑制率（%）＝对照组肿胀率－给药组肿胀率对照组肿胀率×100%
2.1.2对蛋清所致大鼠足肿胀的影响取雄性Wistar大鼠60只，体重（180±20）g，随机分为6组（同“2.1.1”项）。实验前先测量大鼠右后足容积作为致炎前的数值。于实验前2，1h和30min按组别给各动物的右后足跖涂搽相应受试物。1h后于各鼠该处足跖皮下注射10%蛋清溶液0.1ml致炎，并分别于致炎后5，30min，1，2，4，6h测右后足容积，计算大鼠足肿胀度和炎症抑制率［3］。
2.1.3对小鼠腹腔毛细血管通透性的影响雄性昆明种小鼠60只，体重（20±2）g，随机分为6组（同“2.1.1”项），每组10只。各小鼠背部剪毛，面积2cm×2cm，次日实验前1h和30min按组别涂搽相应受试物约0.8ml/4cm2×2次。末次用药后0.5h，在各小鼠背部脱毛处皮内注射1μg/ml的组胺0.1ml/10g，同时立即尾静脉注射2%伊文思蓝生理盐水0.1ml/10g，20min后拉脱颈椎处死动物，剪下蓝染皮肤，测定面积后剪碎浸入6ml生理盐水丙酮溶液内24h，3000r/min离心15min，取上清液于分光光度计590nm处比色，以吸光度OD值判断小鼠皮肤毛细血管通透性［4］。
2.2镇痛作用
2.2.1热板实验取体重（20±2）g的雌性小鼠若干，实验前将小鼠逐只置于（55±0.2）℃热板仪上，测定记录小鼠的痛阈值（以出现舔后足反应为观察指标），挑选痛阈值在5～30s内的小鼠60只。随机分为6组（同前），每组10只。而后逐只置于热板仪上测试给药前的痛阈值2次，取其平均值作为药前痛阈值。
实验前2，1h和30min按组别涂搽相应受试药，于末次给药后的即刻30，60，90，120，150min测定记录小鼠的痛阈值。
2.2.2压尾实验采用雄性小鼠尾根压痛法，在离尾根1cm处作为压痛点，用YT-100电子压痛仪测定痛阈值（g），以小鼠尾部受压疼痛嘶叫为准，筛选合格小鼠60只，随机分为6组（同热板实验），测定痛阈两次，以均值作为药前痛阈值（g）［5，6］。
实验前2，1h和30min按组别给小鼠局部涂搽相应受试药（同热板实验），于末次给药后30，60min将小鼠尾根部置于压痛仪上，开动仪器，逐渐加压，当小鼠剧烈挣扎或嘶叫时，停止加压，读取压力值作为痛阈值（g）。并进行统计分析。
3结果
见表1～5。表1炎痛舒搽剂对二甲苯所致小鼠耳廓肿胀的影响与模型对照组比较，*P<0.05，**P<0.01，n=10表2炎痛舒搽剂对大鼠蛋清足跖肿胀的影响(与模型对照组比较，*P<0.05，**P<0.01，n=10
炎痛舒搽剂中、高剂量组明显抑制小鼠耳廓肿胀度，有效对抗二甲苯所致的小鼠耳廓急性炎症。
中、高剂量药物组给药后足跖在肿胀度与模型组比较明显降低（P<0.05，P<0.01），其作用时间，中剂量组、高剂量组作用持续在5min～1h，其后作用逐渐减弱消失。
中、高剂量组与模型组比较，吸光度明显降低（P<0.05或P<0.01）。炎痛舒搽剂能明显抑制组胺所致的腹腔毛细血管的渗出，且较对照组作用显著。表3炎痛舒搽剂对小鼠腹腔毛细血管通透性的影响(表4炎痛舒搽剂对小鼠镇痛作用的影响（热板法）与模型对照组比较，*P<0.05,**P<0.01；n=10
低剂量药物组仅在用药后即刻至30min内有镇痛作用，与模型对照组相比P<0.05；中剂量药物组在用药后即刻至90min内均有镇痛作用，其后作用减弱消失，作用高峰在30min左右（在即刻30，60，90min与模型组相比分别P<0.01，0.01，0.05，0.05）；高剂量药物组在用药后即刻至120min内均有镇痛作用，其后作用减弱消失，作用高峰可持续90min左右，与模型对照组相比除120minP<0.05外，余均P<0.01；各剂量组之间呈量效关系。表5炎痛舒搽剂对小鼠镇痛作用的影响（压尾法）与空白对照组比较，*P<0.05，**P<0.01；n=10
通过压尾试验，观察不同剂量的受试药物对小鼠的镇痛作用。结果显示阳性药物组和中、高剂量组在给药后30min压痛测定值与模型组比较明显延长（P<0.05或P<0.01）。
4讨论
本实验通过多种方法观察炎痛舒搽剂对急性非特异性炎症反应的抗炎及镇痛作用，采用二甲苯、蛋清作为致炎因子，观察了炎痛舒搽剂对炎症早期实验性渗出、肿胀的影响。组胺所致小鼠腹腔毛细血管通透性亢进主要在于H1受体的作用；而蛋清所致主要以组胺和5-HT为炎性介质。从本次实验结果看，中、高剂量的炎痛舒搽剂可有效缓解二甲苯所致的耳廓肿胀、蛋清所致的大鼠足跖肿胀，还可降低小鼠毛细血管的通透性。说明其对炎症反应早期的急性渗出性肿胀有明显抑制作用，能有效对抗急性炎症；其作用机理可能与该药通络止痛，益气活血，改善局部血液循环，减少炎性介质释放有关［7］。
此外，从各浓度水平的抗炎镇痛效果看，高、中剂量药物对急性炎症模型的作用较低剂量显著，随浓度增高作用增强；热板实验、压尾实验证明该药有良好的镇痛作用，二者作用强度均存在量效关系。因此，此研究为该药外用缓解瘀血肿胀疼痛等提供了理论基础，但关于其药理作用机制可能是多方面的，尚有待于进一步探讨。
【参考文献】
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［3］张玲，赵建平，刘光珍.除脓清窦颗粒的抗炎镇痛实验研究［J］.山西中医，2005，21（1）:49.
［4］寇俊萍，马仁强，朱丹妮，等.黄花倒水莲水提液的活血、抗炎作用研究［J］.中药材，2003，26(4):268.
［5］张桑，赵国阳，董清平.发热止痛贴活血、镇痛、抗炎作用的实验研究［J］.黑龙江中医药，2003，4:49.
［6］谭晓兰，罗勇，朱健平.舒络油的抗炎镇痛实验［J］.时珍国医国药，2001，12（4）:292.
2008年的汶川地震和2010年的玉树地震对中国来说无不是沉重的打击，不但造成巨大的经济损失，更心痛的是有那么的生命离开了我们，这不得不让人们反思我们建筑的抗震设防能力。在地震中，几乎所有的建筑都倒塌了，相对于低层建筑而言，高层建筑破坏和倒塌的后果就更加严重。近年来国内国外高层、超高层建筑的高度不断攀升，就在2010年正式开放的哈利法塔的高度达到了惊人的828米，而且建筑的体型越来越复杂，不规则结构越来越多，这对于结构的抗震都是十分不利的。为保证高层结构的抗震安全，达到安全和经济的统一，有必要对高层结构的抗震设计、抗震结构和抗震技术进行探讨。
1.地震导致建筑破坏的原因
根据地震经验，地震期间导致高层建筑破坏的直接原因可分为以下三种情况：
（1）地震引起的山崩、滑坡、地陷、地面裂缝或错位等地面变形，对其上部建筑的直接危害；
（2）地震引起的砂土液化、软土震陷等地基失效，对上面建筑物所造成的破坏；
（3）建筑物在地面运动激发下产生剧烈震动过程中，因结构强度不足、过大变形、连接破坏、构件失稳或整体倾覆而破坏；
2.建筑的抗震概念设计
所谓“建筑抗震概念设计”是指根据地震灾害和工程经验等所形成的基本设计原则和设计思想,依此进行建筑和结构总体布置并确定细部构造的过程。科技论文。
3.建筑抗震设计方法的发展过程
3.1、静力理论阶段
水平静力抗震理论始创于意大利，发展于日本，1900年日本学者大森房吉提出“震度法”的概念。该理论认为：结构物所收到的地震作用，可以简化为作用于结构的等效水平静力，其大小等于结构重力荷载乘以一个系数。
3.2、反应谱理论阶段
我国及国际上多数国家抗震设计规范本质上都采用了反应谱理论及结构能力设计原则。其主要特点如下：
(1) 用规范规定的设计反应谱进行结构线弹性分析。
(2) 结构构件的承载力是根据设计反应谱所作的结构线弹性计算通过荷载和地震作用效应组合后内力进行设计。
(3) 在早期方案设计阶段，结构体系、结构体型的规则性及结构的整体性满足规范的规定，以使结构能可靠地发挥非弹性延性变形能力。
3.3、动力理论阶段
1971年美国圣费南多地震的震害，使人们清楚地认识到“反应谱理论只说出了问题的一大半，而地震持时对结构破坏程度的重要影响没有得到考虑”，从而推动了采用地震加速度过程a(t)来计算结构反应过程的动力法的研究。此一新理论不但考虑了地震的持时，还更近一步地考虑了地震过程中反应谱所不能概括的其他特性。
4.高层建筑结构体系
设计地震区的高层建筑，在确定结构体系时，除了要考虑前面所提到的材料用量、建筑内部空间和使用的房屋高度等因素外，还需进一步考虑下列抗震设计准则：
（1）具有明确的计算简图和合理的地震力传递路线；
（2）具备多道抗震防线，不会因部分结构或构件失效而导致整个体系丧失抵抗侧力或承受重力荷载的能力
（3）具有必要的承载力、良好的延性和较多的耗能潜力，从而使结构体系遭遇地震时有足够的防倒塌潜力；
（4）沿水平和竖向，结构的刚度和强度分布均匀，或按需要合理分布，避免出现局部削弱或突变形成薄弱环节，从而防止地震时出现过大的应力集中或塑性变形集中。
在确定建筑方案的同时，应综合考虑房屋的重要性、设防烈度、场地条件、房屋高度、地基基础以及材料供应和施工条件，并结合体系的经济、技术指标，选择最合适的结构体系。
5.建筑抗震措施或设计
5.1、错开地震动卓越周期
一个场地的地面运动，一般均存在着一个破坏性最强的主振周期，如果建筑物的自振周期与这个卓越周期相等或相近，建筑物的破坏程度就会因共振而加重。地震动卓越周期又称地震动主导周期。
从众多的地震倒塌建筑物中可以看出，建筑周期与地震动卓越周期相接近，是引起建筑共振破坏的主要因素和直接原因。因此，在进行高层建筑设计时，首先要估计地震引起该建筑所在场地的地震动卓越周期；然后，在进行建筑方案设计时，通过改变房屋层数和结构类型，尽量加大建筑物基本周期与地震动卓越周期的差距。
5.2、采取基础隔震措施
传统的抗震方法是依靠结构的承载力和变形能力，来耗散地震能量，使结构免于倒塌，但由于是一种“被动防震”，就不免存在许多不足之处。地震对建筑的破坏作用，是由于地面运动激发起建筑的强烈振动所造成的，也就是说，破坏能量来自地面，通过基础向上部结构传递。人们总结地震经验后发现，地震时结构底部的有限滑动，能大幅度地减轻上部结构的破坏程度。科技论文。
基于可动概念的基础隔震方案很多，主要有：（1）软垫式隔震。在房屋底部设置若干个带铅芯的钢板橡胶隔振装置，使整个房屋坐落在软垫层上，遭遇地震时，楼房底面与地面之间产生相对水平位移，房屋自振周期加长，主要变形都发生在软垫块处，上部结构层间侧移变得很小，从而保护结构免遭破坏。（2）滑移式隔震。在房屋基础底面处设置钢珠、钢球、石墨、砂粒等材料形成的滑移层或滚动层，使建筑物遇地震时在该处发生较大位移的滑动，达到隔震目的。（3）摆动式隔震。科技论文。摆动式隔震方式实质上是柔性底层概念的改进和引伸。（4）悬吊式隔震。这一隔震方式的构思是，将整个建筑悬吊在支架下面，避免地震的直接冲击，从而大幅度较小建筑物所受到的地震惯力。
5.3、削减地震反应——提高结构阻尼
为了提高结构阻尼，可以在结构上设置阻尼器，以吸收地震输入的能量，减小结构变形。台北101大楼在87~92楼安装了一个巨大的钢球风阻尼器，是世界上目前最大的大楼风阻尼器，它的球体直径5.5米，由四十一层12.5厘米厚钢板结合为球形，重量660吨，可以有效减轻由于飓风和地震所引起的震动和侧移。
为高层建筑提供附加阻尼的另一新途径，是利用主体结构与刚性挂板之间特殊装置的非弹性性能和摩擦。采取这一措施后，可以使阻尼比仅为2%的抗弯钢框架，有效粘滞阻尼比增加到8%或更多，从而使底部地震剪力和顶点侧移降低50%。
此外，通过采用高延性构件和附设耗能装置也能有效削减地震反应。
6.高层建筑抗震技术发展展望
未来高层建筑的发展趋势，体型将更趋复杂，结构体系将更趋多样化。出于对建筑艺术上的要求，高层建筑的体型将会更为复杂和多样，许多高层建筑都是综合性的和多用途的，因此对建筑和结构必然提出新的更高的要求。从结构体系上看，也决不会停留在原有的几种形式上，而会更好地满足功能和艺术上的需求，创造出新的结构体系。
参考文献
[1]刘大海,杨翠如,钟锡根.高层建筑抗震设计.中国建筑工业出版社.
[2]谷连营,肖国梁.高层建筑抗震技术的发展概况.山西建筑,2006.8（15）：50—51.
中图分类号：S611 文献标识码：A 文章编号：
一、前言
在目前的发展趋势中，建筑结构设计的主流趋势有低碳，环保，安全，节能，生态。其中指标之一，就是建筑的安全性，而我国目前破坏力最大的安全威胁便是地震，因此，加强对建筑结构的抗震设计，必将会被提升到建筑设计新的战略高度。
二、建筑结构设计中抗震性能衡量标准
现行抗震设计规范对于建筑结构的性能从两个角度进行描述，一是通过损坏的程度描述其性能，将建筑结构的损坏程度分为不损坏和属正常维修下的损坏、可修复的破坏和倒塌；二是描述用途的重要性，即抗震设防分类。主要是氛围甲、乙、丙、丁四类。
现行规范对于部分钢筋混凝土结构提出了相应的定量指标，即正常维修和倒塌的层间变位角。而在设防类别上，提出了不同的抗震措施。其中乙类抗震措施的相关规定比甲类高一度。在强烈地震的影响下，乙类受到的毁坏程度比甲类轻。但是对于抗震能力，仍然缺乏确定的数量变化。借助于现行航震鉴定标摊b所引进的”综合抗震能力由数量上的区别”有可能使不同性能要求的结构所具有的抗震能力由数量上的区别。比如在判断结构抗力的高低中，可以采用结构楼层的受剪承载力与设计地震剪力的比值。而在结构变形能力高低方面，可以用结构所具有的变形能力与基本变形能力的比值来表征，这样就能保证不同性能要求下所对应的抗震措施的数量化。对于丙类结构的抗震设计，主要利用抗力和变形能力进行组合，并作为综合抗震能力的基本值。而乙类建筑，设计的综合抗震能力要低于相应的基本值。
三、建筑结构设计对建筑抗震性能的影响
1、 砌筑体结构影响基本变化能力的构造，重点是将整个圈梁、主要构造柱数量、具置、断面截面尺寸和配筋数量的分级，局部的墙体尺寸、楼梯间的构造等只适用于考虑局部影响。比如，5-6层砖房的主要构造柱数量，房屋四角和楼梯间四角应该设计为第一等级，用于房屋隔开间的内外墙链接处和楼梯间四角设计为第二等级。对于房屋每开间的内外墙链接位和楼梯间四角设计为第三等级；此处不用设置构造柱与抗震设计不同。当然，在相同设防烈度和性能要求的前提下，对与层数要求不同的砌筑结构，基本延性构造的要求也不同，构造柱设置就需要随房屋层数的不断增加而相应提高。目前主要难题是，需要根据具体实例进行计算和分析，针对同地点、同结构的房屋按照不同等级采取相应措施后，其措施的构造影响能力系数如何确定？是否可在某个范围内取值。
2、 钢筋混凝土结构对变形能力构造的影响，可适当的调整内力、提高结构柱箍筋和纵向钢筋体积配箍率、抗震墙墙体和构造作为抗震能力分级的重点，而框支层、短柱、链接的构造作为局部的影响。不同层数钢筋混凝土结构在相同设防烈度性能的要求，延性构造要求也不一样。目前，内力调整、纵筋总配筋率和箍筋体积配箍筋率等都成型的分级和取值，但如何将其转化为相应的影响系数还需要进一步的计算和研究。
3、 钢筋结构对变形能力构造的影响，可调整内力、各节点域内构造、构件的长细比和支撑设置作为重点的分级，这时构件的宽厚就是结构的局部影响。在相同设防烈度和性能的要求下，对建筑层数不同的结构建筑，基本延性构造需求也不同。钢结构规范中也有一些现成的定量取值，也要研究将其转化为影响系数的方法。
四、建筑结构设计中的抗震设计措施
1、要严格选择地基选址
地基选址是进行建筑结构设计的基础，因此，在房间结构抗震设计中，要科学避开山嘴，山包，陡坡，河流等不利因素，要本着坚硬，牢固，平坦，开阔的选址原则。亲身实地，利用先进技术设备，进行地质勘探，山石水土监测，并取样论证，科学严谨分析。力求使得整个地基牢固可靠，地质稳定无渗漏，无坍塌，无暗河，无熔岩，无火山……从而保证整个地基不会因为承载而发生小范围的坍塌。影响到整体承载能力和抗震能力设计。
2、确保结构的整体性
在建筑结构抗震设计中，一般而言，要尤其注意其是由诸多构件共同组合在一起，如此，要进行整体化的对待。要充分调动各个构件的作用来完成整体建筑的抗震效果。当建筑的一些构件基本都失去了原有的功能时候，那么，在地震来临之后，很容易让整体的建筑结构丧失对地震的抵抗能力。在这种情况下，很容易让整个建筑坍塌，因此，要保证所有构件的功能协调，并确保所有的构件都能够在地震作用下保证良好的性能，如此，可以让建筑结构的整体抗震能力增强。同时，要坚持实施多级防震措施。传统建筑结构多采取的是三级设防措施，即小震不坏、中震可修、大震不倒。但在新的时期，建筑结构必须是采取的多级设防模式，保护建筑主体抗震能力，减轻经济损失，使得建筑抗震中更加安全。
3、屋顶建筑抗震设计也是整个设计的一个重要环节。近几十年来，从多数建筑抗震设计评定结果看，屋顶建筑设计还存在一些问题，例如：屋顶设计较高或者设计过重。屋顶设计较高或者设计过重，无形当中加大了屋顶建筑变形，而且地震作用也加大了，尤其对自身和屋顶之下的建筑物的抗震作用都不利。有时屋顶建筑的重心和屋顶之下的中心不在同一直线上，如果屋顶的抗侧力墙和屋顶之下的抗侧力强出现间断，在地震发生时，带来的地震扭转作用也会更严重，对抗震更不利。所以，进行屋顶建筑设计过程中时，应该最大限度的降低屋顶建筑的高度。选用强度较高、轻质、刚度均匀的材料，使得地震作用传递不受阻碍；屋顶重心和屋顶之下的建筑中心在同一直线上；如果屋顶建筑非常高，屋顶建筑就必须具有较强的抗震性，让屋顶建筑地震作用和突变降低到最小，尽量避免发生扭转效应。
4、要合理且恰当地布局地震外力的能量传递与吸收的途径，在地震当中，要确保建筑的支柱、梁与墙的轴线，处于同一个平面上，从而可以形成构件的双向抗侧力结构体系。并且可以使其在地震的作用下，呈现弯剪性的破坏，并使塑性屈服情况，尽量的发生在墙的根底部，从而连梁适合在梁端产生塑性屈服，这样还具有足够的变形的能力。在震灾中，在墙段部分充分发挥抗震功能之前，要按照"强墙弱梁"的原则，来大力加强墙肢的承载力，避免墙肢遭到剪切性的破坏现象，从而最大限度的提高建筑结构的整体的抗震能力。
5、要根据抗震等级，在对墙、柱以及梁节点设计中，采取相对应的抗震构造措施，力求确保建筑物结构，在地震的作用下可以达到三个水准的设防标准。还可以根据"强柱弱梁"、和"强剪弱弯" 、以及"强节点弱构件"几种构造的原则，在建筑设计中，合理的选择柱截面的尺寸，以此控制柱的轴压比，并还要注意构造配筋的要求，还要保证，钢筋砼结构建筑在地震的作用下，能够具有足够的承载能力以及具备足够的延性。
6、在建筑设计过程中，要设置出多道抗震的防线，即，在设计一个抗震结构的体系当中，有一部分延性比较好的构件，在地震的作用下，首先可以担负起第一道抗震防线的作用，然事，其他的构件，在第一道抗震防线屈服以后，在地震中，会依次的形成第二道、第三道或者是更多道的抗震的防线，这样的抗震结构体系的设计，在建筑设计当中，对于确保建筑结构具有的抗震安全性，是非常的行之有效的设计方法和手段。
五、结束语
建筑结构抗震设计，关乎民生，关乎经济发展，社会稳定，对建筑实施结构的抗震设计，主要涉及对建筑高度，承载力，总体结构，各个部件的性能规划等一系列的因素，要求通过对各个构件和整体规划的基础上，既实现满足居民生活生产保障安全的需要，又具有值得欣赏的美学价值。
参考文献：
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[3]崔烨 孙晓红 建筑结构抗震设计与分析 [期刊论文] 《科技资讯》 -2011年17期
中图分类号：U452.2+8 文献标识码：A 文章编号：
前言
地震是一种破坏性极大的突发性自然灾害，能够造成人员伤亡和社会物质财富的巨大损失，对社会生活和地区经济发展有着广泛而深远的影响。为减轻地震所造成的生命与财产损失，人类与之进行了长期不懈的斗争，虽然科学技术和工程技术的突飞猛进，地震工程的理论和实践得到了很大发展，但是，就近20余年来说，全球发生的许多大地震，仍然造成大量严重的工程破坏和惨重的生命财产损失。例如1976年我国的唐山地震、1994年美国的Northridge地震、1995年日本的阪神地震及1999年台湾的集集地震。随着城市现代化和经济的高度发展，地震所造成的损失，平均每几十年翻一番。因此，了解地震灾害的特点，采取正确的对策，方能保证防震减灾收到实效。鉴于地震预报和地震转移分散均不能很好的实现，因此，工程抗震成为目前最有效、’最根本的措施，建筑结构的抗震设计也成为当前最被关注的课题之一。
常见的建筑结构防震措施
目前，用于建筑结构防御地震的措施主要有:传统的抗震设计、结构控制理论(如减震、隔震等)。传统的抗震设计是适当增加结构的刚度，以抵抗地震作用，或合理布置结构的刚度，使结构部件在地震时不同步地进入非弹性状态，具有较大的延性，消耗地震能量。上述方法存在以下缺陷:
安全性难以保证。当突发地震超出设防烈度时，房屋会严重破坏
适应性有限制。当地震发生时，虽然结构本身的破坏可以控制，但是房屋内的重要设备可能会遭到破坏
经济性欠佳。它通过增大构件断面，加大配筋来抵抗地震。断面越大，刚度越大，地震作用也越大，所需断面及配筋也越大。如此恶性循环，大大提高了建筑造价，并且随着设防烈度的提高，造价也急剧增加，通过增加结构刚度来抵御地震作用，其材料用量大，不经济。一种主动的抗震策略是对结构施加控制系统，由控制系统和结构共同抵御地震作用，尽可能减轻对结构自身的损伤。这种主动策略也就是结构振动控制对于网壳结构进行振动控制是保证结构安全、减小地展灾容损失的一种重要途径。
三．网壳结构的广泛应用
网壳结构是一种曲面形结构，是大跨度空间结构中一种举足轻重的主要结构形式。网壳结构具有一系列突出的优点，大体可以归纳如下：
1、网壳结构兼有杆系结构和薄壳结构的主要特性，杆件比较单一，受力比较合理。
2、网壳结构的刚度大、跨越能力强，在跨度超过100m的结构中仍有大量的应用。
3、网壳结构可以用小型构件组装成大型空间，小型构件和连接节点可以在工厂预制；而且现场安装简便，不需要大型的机具设备，因而综合技术经济指标较好。
4、网壳结构的设计分析可以借助于通用有限元计算程序和计算机辅助设计软件，不会有多大难度。
5、网壳结构造型丰富多彩，不论是建筑平面，还是空间曲面外形，都可以根据创作要求任意选取。正是因为以上这些优点，近几十年来，网壳结构在各种大型体育场馆、剧院、会议展览中心、机场候机楼、干煤棚等公共建筑中得到了广泛应用，尤其是近十年，我国的网壳结构向着跨度更大、体系更复杂、设备更昂贵的方向发展，这些建筑结构新颖、规模宏大，往往成为一个城市或国家的标志性建筑，并为世人瞩目。
四．网壳结构的特点
经以上网壳自振特性分析可知，与一般传统结构动力特征不同，网壳结构频率与振型具有以下特点:
1、网壳结构自振频率密集
单层球面网壳、柱面网壳的自振频率均非常密集，单层球面网壳还有数个周期相同的振型，这是由于结构有多个对称轴所致。由于频率密集，在网壳地震响应计算时应考虑各振型间的相关性。在用振型分解反应谱法进行动力分析时，若仍采用平方开方公式进行振型祸合则导致误差较大。
2、网壳以水平振型为主，第一振型一般为水平振型
网壳振型呈现水平振型与竖向振型参差出现，水平振型较多，一般网壳结构第一振型均为水平振型。这是由于网壳结构起拱后，其竖向刚度增大而水平刚度减弱的缘故。
3、地震响应贡献较大的振型出现较晚
一般框架动力计算可选前几个振型效应进行组合，即可满足使用精确度。而经过对网壳振型分析，网壳结构第一振型均为反对称振型，对地震响应贡献较大的对称振型出现较晚，所以采用振型分解法计算网壳地震响应时，不能仅取前几个振型，至少应选取前20阶振型进行组合，否则计算结果不安全。对复杂大跨度网壳，还需取超过20个振型响应进行组合。
五．网壳结构的形式与分类
油罐罐顶网壳招标有两种结构，分别为三角形结构和子午线结构。为了便于更好地选择满足现场及工期需要的投标单位，现对两种结构网壳进行如下比。
1、两种结构特点
（一）子午线式网壳结构
（1）工艺特点
子午线网壳主体由球面上分别以x轴及以z轴为旋转轴的两组子午线相交而成。网壳杆件全部采用不等边角钢。两组子午线网杆间采用搭接，搭接面采用连续满角焊；单根子午线的连接采用对接，须保证对接接头全焊透和全熔合以保证焊接质量。锥板是网壳的沿边构件，采用加厚钢板与罐壁顶板成20～30。角度焊接，将罐壁与罐顶连成整体。每道网杆的两端采用垫板及连接板将网杆与罐壁及边环梁连成一体；连接件采用钢板组焊而成。结构形式如图1所示。
图1：子午线网壳结构形式
（2）边节点及上、下网杆安装
照给出的各边节点的弧长值，在罐壁上作各边节点垂线长度为500mm，再用水准仪找出X、z轴水平基准面，与等分垂线交成十字线，十字中点就是连接件的交点位置，然后分别将A、B、C、D各连接件按编号点焊在位置上，同时检查通过中心的两只连接件是否完全一样。
拼接X方向的第一根长网杆，且按焊接要求焊接完成。
装X方向的第一根网杆着落在中间n根支撑杆上，测量各节点的Y值应为该节点的Y+DY值，差值允许±8ram，n根都测量合格后，网杆两端再边节点与罐壁板分段焊接。
然后分别x方向第二根、第三根以z轴为对称，两边安装；然后安装Z轴方向的第一根长网杆，节点1与X方向的长网杆节点l重合，依次的节点位置必须重合点焊固定，两端点也与边节点连接件点焊固定，分别用同样的方法，以X轴线为对称轴线两边对称安装点焊。
（二）三角形式网壳结构
（1）结构特点
三角形式网壳结构由长度相同的网杆承插组成三角形，三角形之间同样采用承插形式连接，网杆材料采用工字／槽钢等结构型钢，安装时从外向里逐罔进行安装，组装完毕后将最外侧与边梁连接进行焊接固定。结构形式如图2所示。
图2：三角形网壳结构形式
（2）现场安装
组装工作在搭建的脚手架上进行，脚手架必须牢固可靠，即保证安全，又要便于组装操作。由于节点种类多，为便于安装定位，按安装标记线组装。安装标记线是所在节点的球面切线，
此线垂直于顶部节点与该节点的连线，并指向所在1／6区域对称线，以此来确定毂形件的安装方位。网壳杆件的组顺序，由下而上，对称进行。局部超前不得多余一圈。三人为一组，分成三组。对称由下而上。注意边节点找正，根据图纸要求确定网壳直径及中心点，分六个区，首先确定的五个点，然后确定六区之间的中界点，最终确定一个区域P点。这时可根据第一圈杆件验证其点的位置。
六、两种网壳结构的防腐施工比较
1、子午线式结构网壳：网杆在安装过程中采用焊接方式连接，对防腐层的损害很大，因此一般在预制过程中不对网杆进行防腐处理，而是在网壳施工完后整体进行防腐。这种施工防腐给储罐施工增加了施工工序，且防腐施工难度较大。
2、三角形式结构网壳：网杆在预制完后立即进行防腐处理，到施工现场后只进行组装即可，然后对局部防腐层破坏位置进行补防处理，这种方式要求在运输过程中加强对防腐层的保护，对供货商的运输包装应提出要求。
七、网壳结构下的地震强度的变形验算
根据基于性能抗震设计思想，常遇地震作用下可对结构进行强度验算，而强震作用下应对结构进行多级性能水准的变形验算和性能评估。
1、常遇地震作用下的强度验算
鉴于地震内力系数法具有多方面优势，常遇地震作用下的强度验算可采用这种方法，但需要在原有基础上完善地震内力系数定义，考虑杆件的弯曲效应，具体计算公式如下：
截面验算时，取同类杆件中组合应力最大的杆件，乘相应的地震内力系数，即为地震荷载对杆件应力的放大值，加上静应力值，便可验算该类截面应力是否满足要求。改进的地震内力系数法，比振型分解反应谱法和时程分析法简便，可简化复杂计算，易于为工程设计人员接受。目前已有文献在大量参数分析基础上给出该方法定义的地震内力系数建议取值，可供常规网壳结构抗震设计参考使用。
2、罕遇地震作用下的变形验算
罕遇地震作用下网壳结构的抗震验算是网壳结构抗震设计的关键问题。研究表明，将动力强度破坏和动力失稳破坏两种失效模式建立在统一的动力破坏框架内，确定网壳结构的动力极限荷载及各级性能水准的量化验算指标是完全可行的。因此，设计时设计人员可参网壳结构进行全过程非线性动力响应分析，通过逐渐增大地震输入的烈度深入考察其在强震作用下的位移、能量、塑性发展程度等响应情况，确定对应不同性能水准的各项响应值，正确评估结构强震作用下的响应和损伤情况，判断其是否满足业主所期望的强度、刚度、延性等性能，并加以适当调整，最终达到设计目标。
基于对网壳结构弹塑性地震响应规律的理解，我们还可以通过有目的性的调整结构刚度分布，引导和控制这种高次超静定结构在地震作用下实现延性破坏机制，有效保证和达到结构抗震设防目标，使设计更为经济合理。综上所述，采用基于性能抗震设计思想，网壳结构抗震设计应遵循图1中的基本过程。
图3：网壳结构设计图
八．网壳结构基于性能抗震设计研究意义
基于性能的设计思想和投资一效益准则虽然已得到专家学者的广泛关注，并进行了大量的研究，但由于网壳结构的失效机理与其它结构差异很大，结构全寿命总费用计算和结构优化设计的方法都不尽相同，因此有必要结合网壳结构的具体特点进行深入研究。将基于性能的设计理论引入到网壳结构领域，可以深化网壳结构的设计理论，为网壳结构的抗震和抗风研究提供技术支持，为网壳结构的优化设计提供方法，为网壳结构的性能评估提供手段，以实现网壳结构更加科学合理的设计打下坚实的基础。将基于性能的设计思想引入到网壳结构的设计研究中，按基于性能的设计思想，对网壳结构进行系统的研究，建立科学合理的设计方法，研究出具体的设计方法和适用程序，将对社会生产提供良好的技术支持，取得巨大的经济与社会效益。
结束语
综上所述，子午线结构网壳施工工序相对较多，不利于变形控制，且网杆在长途运输过程中容易造成变形，且工期长，工人数量和工种比较多，因此本工程中采用三角形网壳的结构形式。通过详细介绍和对比两种网壳结构形式，向大家推荐在网壳选型时，采用三角形网壳的结构形式，特别是铝合金三角形网壳，即减轻重量，节省工期，又相对变形小，运输方便。
基于性能抗震设计研究的关键内容是对应多级性能水准的结构计算分析方法及性能水准的定性和定量描述。因此，今后需要通过试验和大量理论分析，改进不同阶段的结构计算分析方法，使其更为合理、简便；逐步完善网壳结构动力破坏准则，确定不同结构形式所对应的各级水准的量化性能标准；更为准确地评价结构性能和强震作用下的安全程度，实现网壳结构基于性能的抗震设计目标。
参考文献：
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中图分类号：TU973+.31文献标识码： A 文章编号：
一、前言
建筑行业是我国重要的经济增长行业之一，关系到居民的切身利益。我国是多地震国家，但我国目前对地震的预防能力较弱，地震给我国带来了及其巨大的灾害，因此，加强建筑设计中的抗震设计，是进一步保障我国居民生命财产安全的重要措施之一。目前我国高层混凝土建筑应用的范围越来越广泛，其综合性和高集成性都使得高层建筑的抗震设计需要更为明确的重视，加强对高层混凝土建筑抗震设计，已经十分的迫切。
二、高层混凝土建筑结构中抗震设计的现状和存在的问题
高层混凝土建筑是经济发展的产物，高层建筑结构的设计尤其是在抗震结构设计上，我国虽然引进了一些西方欧美抗震设计理念，但缺乏符合本国实际的理论技术创新。很大方面存在着缺陷，主要表现在以下几个方面。
1.高层混凝土建筑在结构防震设计中缺乏科学规范的理论指导，缺乏实际经验的积累；而且我国对地质地震的认识尚不够完善，对地震的成因，预测，防治研究不够深入。因此，在进行高层建筑结构抗震设计时候，缺乏一定的科学依据，或依据的是不完善的理论。因此，难以在高层建筑结构设计中完美融合防震设计理念。
2.高层混凝土建筑结构设计中，设计立足于固定参数，而忽视了实际情况，设计完全依据“计算设计”完成。而且将一定的地震或力学参数做出固定的规范，比如，在我国地震设计研究中，把地震的降级系数统一规定为2.81，将小震赋予固定统计意义。而小震多用于结构设计中，结构截面承载能力设计和变形的检验计算，需要依据一定的实际情况而行。双向板内力计算时,查用《建筑结构静力计算手册》的内力系数时,其泊松比取值为0。 而钢筋混凝土材料的泊松比取值为1/6, 这在设计板时往往容易被忽略,在计算跨中弯矩时,未考虑引入泊松比后的计算公式,导致内力计算结果错误。
3，没有能够深入研究地震对建筑结构破坏的层次和顺序，难以做到重视主体的设计且兼顾细节问题。没有能根据实际情况灵活变通的运用抗震设计准则。
三、高层混凝土建筑结构抗震设计的方案
1. 高层混凝土建筑结构设计要从建筑的全局出发，全面考虑各种建筑部位的功能，在此基础上，科学设计每个部分的构件，保证每个部件之间的契合，促使每个部件或者是若干部件组合起来可以完成某一特定的设计要求，满足一定的现实需求，同时，通过抗震设计，使得每个构件都可以具有相应的承载力，当地震来袭时，每个构件都可以有着一定的先后破坏次序，整体组合构件将会有着更强大的承载力和柔性，从而延缓地震破坏的速度，消耗爆发的能量。增强建筑的整体抗震能力。
2.地基设计是进行建筑结构设计的基础，因此，在房间结构抗震设计中，要科学避开山嘴，山包，陡坡，河流等不利因素，要本着坚硬，牢固，平坦，开阔的选址原则。亲身实地，利用先进技术设备，进行地质勘探，山石水土监测，并取样论证，科学严谨分析。力求使得整个地基牢固可靠，地质稳定无渗漏，无坍塌，无暗河，无熔岩，无火山等，从而保证整个地基不会因为承载力不均，而发生小范围的坍塌，影响到整体承载能力和抗震能力设计。
3. 高层混凝土建筑物的动力性能基本上取决于其建筑布局和结构布置。建筑布局简单合理，结构布置符合抗震原则，通过无数次的实验表明，简单、规则、对称的建筑结构抗震能力强，对延缓地震烈度范围延伸，消耗地震的能量，减少地震对整体结构的破坏，而且，对称结构容易准确计算其地震反应。
4.抗震结构体系是抗震设计应考虑的关键问题。如果按结构材料分类，目前主要应用的结构体系有砌体结构、钢结构、钢筋混凝土结构、钢-混凝土结构；若是按结构形式分类，目前常见的有框架结构、剪力墙结构、框架剪力墙结构、筒体结构。高层建筑结构抗震设计中，不同结构的抗震结构体系的承载力受到抗震设防烈度、建筑高度、场地条件以及建筑材料、施工条件、经济条件等多种条件的影响，因此高层建筑结构抗震设计要综合考虑，做到科学选择，严谨设计。
5.结构良好的延性有助于减小地震作用，吸收与耗散地震能量，避免结构倒塌。因此，结构设计应力求避免构件的剪切破坏，争取更多的构件实现弯曲破坏。始终遵循“强柱弱梁，强剪弱弯、强节点、弱锚固”原则。构件的破坏和退出工作，使整个结构从一种稳定体系过渡到另外一种稳定体系，致使结构的周期发生变化，以避免地震卓越周期长时间持续作用引起的共振效应。
6.在高层建筑结构抗震设计中，一般而言，要尤其注意其是由诸多构件共同组合在一起，因此，要进行整体化的对待。要充分调动各个构件的作用来完成整体建筑的抗震效果。当高层建筑的一些基本构件都失去了原有功能的时候，那么，在地震来临后，很容易让整体的建筑结构丧失对地震的抵抗能力。在这种情况下，很容易让整个高层建筑坍塌，因此，要保证所有构件的功能协调，并确保所有的构件都能够在地震作用下保证良好的性能，如此，可以增强建筑结构的整体抗震能力。
7.设计高层混凝土建筑和超高层建筑时，屋顶建筑抗震设计也是整个设计的一个重要环节。近几十年来，从多数高层建筑抗震设计评定结果看，屋顶建筑设计还存在一些问题，例如：屋顶设计较高或者设计过重。屋顶设计较高或者设计过重，无形当中加大了屋顶建筑变形，而且也加大地震作用，尤其对自身和屋顶之下的建筑物的抗震作用都不利。有时屋顶建筑的重心和屋顶之下的中心不在同一直线上，如果屋顶的抗侧力墙和屋顶之下的抗侧力墙出现间断，在地震发生时，带来的地震扭转作用也会更严重，对抗震更不利。所以，在进行屋顶建筑设计过程中时，应该最大限度的降低屋顶建筑的高度。选用强度较高、轻质、刚度均匀的材料，使得地震作用传递不受阻碍；屋顶重心和屋顶之下的建筑中心在同一直线上；如果屋顶建筑非常高，屋顶建筑就必须具有较强的抗震性，让屋顶建筑地震作用和突变降低到最小，尽量避免发生扭转效应。
四、结束语
随着我国经济的发展和人民生活水平的提高，在目前的发展趋势中，高层建筑结构设计的主流趋势有低碳，环保，安全，节能，生态。其中指标之一，就是建筑的安全性，而我国目前破坏力最大的安全威胁便是地震，因此，加强对高层建筑结构的抗震设计，必将会被提升到建筑设计新的战略高度。要科学合理的设计好房间结构，增强抗震能力，设计人员不仅要大力提升自己的力学，建筑学，设计学等各方面的专业知识和制图技能，更要培养严谨缜密的态度，深刻理解设计规范，深刻了解建筑结构中的每个构件，做好每个构件，从整体构思，不断提高设计水平和设计质量，提升建筑结构的质量，为完美实现建筑的实用价值和美学价值的融合做出贡献。
参考文献:
[1]宫彩红，才永杰 试析高层混凝土建筑抗震结构设计[期刊论文] 《城市建设理论研究（电子版）》 -2012年9期-
中图分类号： TU97 文献标识码： A 文章编号：
一．引言
随着我国现代高层建筑高度的不断增加，建筑的功能也日趋复杂，在高层建筑竖向立面上的造型也呈现多样化。在某些建筑结构中，通常会要求上部的框架柱或是剪力墙不落地，在建筑结构中需要设置较大的横梁和桁架来作为支撑，甚至有时要改变竖向的承重体系，此时就要求设置转换构件，将上部和下部两种不同的竖向结构进行过度和转换，通常这种转换构件占据约为一至二层，这种转换构件即为转换层。结构转换层在很大程度上改变了建筑的结构体系，在进行设计时要慎重考虑。
二.转换层结构施工特点
由于高层建筑结构下部楼层受力很大,上部楼层受力较小,正常的结构布置应是下部刚度大、墙体多、柱网密,而到上部则逐渐减少墙体及柱的布置,以扩大柱网。这样,结构的正常布置与建筑功能对空间的要求正好相反。因此,为了适应建筑功能的变化,就必须在结构转换的楼层设置水平转换构件,部分竖向构件在转换层处被打断,使竖向力的传递被迫发生转折,而转换层就是实现转折功能的大型水平构件。转换层的结构形式一般有以下几种构成：箱式转换、梁式转换、空腹桁架式转换、桁架式转换、板式转换和斜撑式转换等。 带转换层的高层建筑是一受力复杂、不利抗震的结构体系,该结构及其支撑系统有自身的特点。众多高层建筑采用梁式转换层进行结构转换,这主要是由于:
1.转换层设计带转换层的多高层建筑,转换层的下部楼层由于设置大空间的要求,其刚度会产生突变,一般比转换层上部楼层的刚度小,设计时应采取措施减少转换层上、下楼层结构抗侧刚度及承载力的变化,以保证满足抗风、抗震设计的要求。转换构件为重要传力部位,应保证转换构件的安全性。2.8度抗震设计时除考虑竖向荷载、风荷载或水平地震作用外。还应考虑竖向地震作用的影响,转换构件的竖向地震作用,可采用反应谱方法或动力时程分析方法计算;作为近似考虑,也可将转换构件在重力荷载标准值作用下的内力乘以增大系数1.1。
2.经济指标
从抗剪和抗冲切的角度考虑,转换板的厚度往往很大。一般可2.0m~2.8m 。这样的厚板一方面重量很大,增大了对下部垂直构件的承载力设计要求,另一方面本层的混凝土用量也很大。
转换梁常用截面高度为1.6~4.0m,只有在跨度较小以及承托的层数较少时才转换梁常用截面高度0.9~1.4m,而跨度较大且承托较大且承托的层数较多时,或构件条件特殊时才采用较大的截面高度4.0~8.2m 。
3.抗震性能
由于厚板集中了很大的刚度和质量,在地震作用下,地震反应强烈。不仅板本身受力很大,而且由于沿竖向刚度突然变化,相邻上、下层受到很大的作用力,容易发生震害。以往的模型振动台试验研究表明,厚板的上、下相邻层结构出现明显裂缝和混凝土剥落。另外,试验还表明,在竖向荷载和地震力共同作用下,板不仅发生冲切破坏,而且可能产生剪切破坏,板内必须三向配筋。
4.转换层结构的基本功能
从结构角度看，转换层结构的功能主要有：
(1)上、下层结构形式的转换
这种转换层广泛用于剪力墙结构和框架--剪力墙结构，将上部的剪力墙转换为下部的框架。
(2)上、下层结构轴网的转换
转换层上下结构形式没有改变，但通过转换层使下层柱的柱距扩大，形成大柱网，这种形式常用于外框筒的下层以形成较大的入口。
(3)下、下层结构形式和结构轴网同时转换
上部楼层剪力墙结构通过转换层改变为下部框架结构的同时，下部柱网轴线与上部剪力墙的轴线错开，形成下、下结构不对齐的布置。
5.转换层结构设计方法存在的问题
目前在多、高层建筑中，绝大多数的开发商都会要求建筑物具有完备的建筑功能，建筑师在建筑设计中也往往首先想到采用结构转换层来完成上、下层建筑物功能的转换。但一些结构设计人员在实际进行转换层设计时显得无从下手，没有可操作、可遵循的设计思路、设计原则来进行结构设计。造成这种现象的主要原因是当前转换层设计没有相关的可遵循的设计准则，使设计人员难以进行结构选型、截面确定、计算模型确定、计算方法确定，计算结果应用以及配筋方法的实施等一系列结构设计步骤。这种现状与我国当前高层建筑的迅猛发展足不适应的。转换结构层具有与一般结构层相比结构重量大、结构层刚度大、几何尺寸超大、受力复杂等特点。这样的尺寸和重量意味着转换结构组成了建筑物的主要构件。它们设计的是否合理、安全、经济对整个结构的安全性、结构造价、施工费用等有着重要影响。现有的转换层设计方法，主要是针对形式简单、受力相对简单的转换梁，对于受力复杂的转换梁还没有深入研究。即便是对于形式简单的转换梁，其受力性能也没有完全清楚，而往往是互相混淆，设计概念小明确，设计原则不准确。
三. 带结构转换层的高层建筑结构设计
1. 带转换层的高层建筑结构设计原则
高层建筑中转换层的设置造成建筑物竖向刚度的突变，地震作用时在转换层上下容易形成薄弱环节，对结构抗震不利，故转换层结构在设计时应遵循以下原则：
（1）为防止沿竖向刚度变化过于悬殊形成薄弱层，设计中应考虑使上、下层刚度比γ≤2，尽量接近1。这样才能保证结构竖向刚度的变化不至于太大，使上柱有良好的抗侧力性能，减少竖向刚度变化，有利于结构整体受力。
（2）尽可能减少需结构转换的竖向构件，直接落地的竖向构件越多，转换结构越少，转换层造成的刚度突变就越小，对结构抗震更有利。
（3）设计中应保证转换层有足够的刚度，一般应使梁高度不小于跨度的1/6，才能保证内力在转换层及其下部构件中分配合理，转换梁、剪力墙柱有良好的受力性能，能较好的起到结构转换作用。
（4）必须控制框支剪力墙与落地剪力墙的比例，当剪力墙较多且考虑抗震时，横向落地剪力墙数目与横向墙总数之比不宜少于50%，非抗震时不宜少于30%。
（5）转换层以上的剪力墙和柱子应尽量对称布置，梁上立柱应尽量设在转换梁跨中，以免转换梁变形时，在梁上立柱的柱脚处产生较大转角，带动立柱柱脚产生较大变形，引起柱的弯曲及剪切，使立柱产生很大的内力而超筋。
（6）转换层结构在高层建筑竖向的位置宜低不宜高。转换层位置较高时，易使框支剪力墙结构在转换层附近的刚度、内力和传力途径发生突变，并易形成薄弱层，对抗震设计不利，其抗震设计概念与底层框支剪力墙结构有较大差异。当必须采用高位转换时，应控制转换层下部框支结构的等效刚度，即考虑弯曲、剪切和轴向变形的综合刚度，这对于减少转换层附近的层间位移角及内力突变是十分必要的，效果也很显著。另外，对落地剪力墙间距的限制应比底层框支剪力墙结构更严一些。对平面为长矩形的建筑，落地剪力墙的数目应多于全部横向剪力墙数目的一半。
2.转换层的应用
（1）梁式转换层
作为目前高层建筑结构转换层中应用最广的结构形式，它具有传力直接明确及传力途径清晰，同时受力性能好、工作可靠、构造简单、计算简便、造价较低及施工方便等优点。转换梁不宜开洞，若必须开洞则洞口宜位于梁中和轴附近。转换梁有托柱与托墙两种形式，其截面设计有4种方法，即普通梁截面设计法、偏心受拉构件截面设计法、深梁截面设计法和应力截面设计法。转换梁的截面尺寸一般由剪压比（mv=Vmax/febh0）计算确定，应具有合适的配箍率，以防发生脆性破坏，其截面高度在抗震和非抗震设计时应分别小于计算跨度的16和18。（2）厚板转换层 当转换层上、下柱网轴线错开较多而难以用梁直接承托时，可采用厚板转换层，但厚板的巨大荷载会集中作用于建筑物中部，振动性能复杂，且该层刚度很大、下层刚度相对较小，容易产生底部变形集中，其传力途径十分复杂，是一种对抗震十分不利的复杂结构体系，应进行整体内力分析、动力时程分析及板的内力分析等。厚板的厚度可由抗弯、抗剪、抗冲切计算确定；可局部做成薄板，厚薄交界处可加腋或局部做成夹心板，一般厚度可取2.0～2.8m，约为柱距的1/3～1/5。厚板应沿其主应力方向设置暗梁，一般可在下部柱墙连线处设置。转换层厚板上、下一层的楼板应适当加强，楼板厚度不宜小于150mm。
(3）箱式转换层
当需要从上层向更大跨度的下层进行转换时，若采用梁式或板式转换层已不能解决问题，这种情况下，可以采用箱式转换层。
它很像箱形基础，也可看成是由上、下层较厚的楼板与单向托梁、双向托梁共同组成，具有很大的整体空间刚度，能够胜任较大跨度、较大空间、较大荷载的转换。
(4)桁架式转换层
这种形式的转换层受力合理明确，构造简单，自重较轻，材料节省，能适应较大跨度的转换，虽比箱式转换层的整体空间刚度相对较小，但比箱式转换层少占空间。
(5)空腹桁架式转换层
这种形式的转换层与桁架式转换层的优点相似，但空腹桁架式转换层的杆系都是水平、垂直的，而桁架式转换层则具有斜撑竿。空腹桁架式转换层在室内空间上比桁架式转换层好，比箱式转换层更好。
四．结束语
高层建筑的迅速发展，从以往的简单体型和功能单一的时代开始走向体型复杂，建筑的功能呈现多样化发展。在高层结构设计中，带转换层结构设计不能简单设置成“承上启下”，而要在实际结构上实现上部结构和下部结构的过度和转换。
参考文献：
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异形柱结构(包括异形柱框架和异形柱框架剪力墙),常用于多层及小高层住宅；其框架柱采用L型、T型、十字型。这种结构比普通框架柱有明显的优点，一般住宅的框架柱多为矩形柱或方柱，柱子的短边尺寸不小于300mm，而一般的填充墙采用墙厚为200mm,或240mm；这样在建成后难免在室内露柱，既影响家具的摆放，又不美观，给住户的使用带来不便。而异形柱的肢宽同填充墙墙厚，在房间内无明柱、明梁，布局规整，有效地增大了室内的使用面积，受到用户的追求
近年来，由于土地的紧缩，多层住宅难以满足时代要求。为提高容积率，小高层、高层住宅蜂拥而起。但是，影响建筑结构安全的因素主要有三方面：结构方案、内力效应分析和截面设计。结构方案虽然属于概念设计的范畴，但由此决定的整体稳定性对结构安全的影响和对整座建筑物的工程造价的影响起主要作用。特别是现代设计多依赖于计算机辅助计算，所以，结构选型，概念设计与结构分析决定了作品的成败；对于小高层，常用的结构形式为：剪力墙（薄壁剪力墙）结构，短肢剪力墙结构，框架简力墙结构，异形柱框架剪力墙结构，配筋砌体结构等。小高层的层数一般为8~12层；纯砖混结构的砖墙采用240mm厚或370mm厚，已不能满足抗压、抗剪、抗弯的要求。而配筋砌块砌体结构，从受力上看，可以满足小高层的要求，但其施工复杂，施工速度漫，难以推广。论文参考。钢筋混凝土剪力墙结构，完全能满足小高层的受力要求，但其含墙量多，自重大，含钢量在55Kg/m2左右。比如同样建造一座12层的住宅和建造一座20层的高层住宅，其主体每平方米含钢量相近；且自重大，给基础的附加压力增大，所以不够经济。薄壁剪力墙的墙厚可采用160mm厚，墙体太薄，梁与墙的连接，板在墙上的锚固，墙、梁、暗柱节点钢筋密集，不宜施工；且其隔音、保温效果差。短肢剪力墙结构，其墙体的配筋率比较高，《高规》规定：“短肢剪力墙截面的全部纵向钢筋的配筋率，底部加强部位不宜小于1.2%，其他部位不宜小于1.0%，”而一般剪力墙的配筋率为不小于0.25%。框架剪力墙结构，前面提到，普通的框架柱会在房间内出现棱角，影响使用。
现在来分析异形柱框架剪力墙结构，异形柱框架剪力墙结构为框架剪力墙结构的特殊形式，其柱肢截面的肢高肢厚比小于4.0，且肢长不小于500mm，一般肢厚取200mm、240mm。论文参考。填充墙采用轻质高效的墙体材料，不仅改善了建筑的保温、隔热性能，节约能源消耗，还能减轻结构自重，有利于节约基础建设投资，有利于减少结构的地震作用，采用工业废料制作的墙体，有利于利用废料，有利于环境保护，充分响应国家号召，努力搞好节能减排。钢筋混凝土剪力墙一般布置在楼梯间、电梯间位置，对电梯设备运行、结构抗震、抗风均有利。剪力墙应对称、均匀布置，防止扭转。
异型柱的受力特点：异型柱是多肢的，其剪切中心一般在平面范围之外，受力时要靠各柱肢交点核心混凝土协调变形，这种变形协调使各柱肢内存在相当大的翘曲应力和剪应力，由于剪应力的存在，使柱肢易先出现裂缝，也使得各肢的核心混凝土处于三向剪力状态，使得异型柱比普通柱变形能力低，脆性破坏明显。况且，异型柱存在着纯翼缘柱肢受压的情况，其延性较差。异型柱的破坏形态为：弯曲破坏、小偏压破坏、剪切破坏等；影响其破坏的因素有多种：如荷载角、轴压比、剪跨比，配箍率、箍筋间距及纵筋直径，混凝土强度等。由于其受力性能的复杂，设计时，除了满足计算外，还应满足相应的构造措施，来保证其强度和延性。
异形柱剪力墙结构中，异形柱为双向偏心受压构件;设计时，按双偏压柱计算，严格控制柱子的轴压比，则柱子的配筋基本为构造要求；剪力墙为主要抗侧力构件。混凝土宜采用高强混凝土，钢筋宜采用高强热轧钢筋；目前推广使用三级钢。相对普通框架剪力墙结构，其结构的总高度，柱子的轴压比，第一扭转周期与第一平动周期的比值，结构弹性层间位移角限值等均较严格。
异形柱剪力墙结构的抗震性能：以上分析得，异型柱的受力性能比较复杂，异型柱为抗震的薄弱构件；但作为框架剪力墙结构，本身具有两道抗震防线，剪力墙受力明确，变形能力较好，且剪力墙的纵向刚度大，按等刚度分配的原则，则剪力墙承担较大的地震荷载；高层中，纵横向均匀、对称的布置一定数量的剪力墙，能有效地吸收地震剪力。对于异型柱，其轴压比是影响混凝土柱延性的关键指标，柱的侧移延性比随轴压比的增大而降低；所以在高轴压比的情况下，增加箍筋用量对提高柱的延性作用已很小，故设计时一般控制柱子的轴压比，比一般框架柱的轴压比限值小0.05。施工中注意梁柱结点钢筋比较密，保证结点处混凝土的密实，作到抗震要求的强结点，弱构件，强减弱弯。论文参考。
中图分类号：TU37 文献标识码：A 文章编号：
一.前言
伴随着我国建筑行业的迅速发展，工程建筑行业日渐成为了我国国民经济新的经济增长点，不仅仅在国民经济的增长中占据着越来越重要的地位，而且在改善居民生活方式，提高居民的生活质量方面有着巨大的推动作用。随着钢筋混凝土建筑结构在建筑行业中的广泛应用，建筑结构的设计和施工都有了新的标准和要求，在钢筋混凝土结构的设计施工中，不仅仅要使得结构的平面，立面布置符合相关规则，更要使得建筑结构的各种构件的强度和变形能够达到相关的标准，同时，要在满足建筑设计基本目标的基础上，更加重视建筑结构的抗震设计，提高建筑结构的抗震能力，保证整个建筑结构的质量。
二.钢筋混凝土建筑结构设计的优化措施
1．严格控制钢筋混凝土建筑结构设计中的各种材料设计
(一)在掺合料选择方面上。选择一些增加混凝土强度性能的一些掺合料。
(二)沙，沙石，水泥的配合比上面，优化三者配合比。
(三)在水泥的选择方面上。根据工程的需要，选择相对应的水泥。
(四)在钢筋的选型上面。比如，用U型钢，工字钢代替圆形钢。
2．结构体系的选型方面
由于大开间剪力墙结构体系，可以做到房间不露出梁柱，有效空间大、隔音效果较好，当采用钢制模板时，墙面和楼板表面平整并且不需要在湿作业的情况下抹灰。另外该结构体系不但用钢量少，施工周期短、造价低，还具有整体性强、侧向刚度大等优点，有利于抗风抗震，所以自九十年代起建筑结构体系基本上都采用大开间现浇钢筋混凝土剪力墙结构。随着经济的发展，为了进一步降低建筑造价，近几年来部分地区越来越多地采用短肢剪力墙与简体或一般剪力墙组成的结构体系。这个结构体系也属于剪力墙结构的一种。它的特点是建筑平面布置更具灵活性，并且又能节省钢筋和混凝土用量，减轻建筑的总重量，从而降低地基基础造价。
3．建筑结构的基础设计方面
在建筑的基础设计中，要综合考虑建筑场地的地质情况以及水位、使用功能、上部结构类型、施工条件和相邻建筑的相互影响，以保证建筑物不会过量沉降或倾斜，而且还能满足正常使用要求。另外还要注意相邻地下建筑物及各类地下设施的位置，以保证施工的安全。
4．建筑结构设计的抗震方面
（一）房建结构设计要从建筑的全局出发
全面考虑各种建筑部位的功能，在此基础上，科学设计每个部分的构件，保证每个部件之间的契合，促使每个部件或者是若干部件组合起来可以完成某一特定的设计要求，满足一定的现实需求，同时，通过抗震设计，使得每个构件都可以具有相应的承载力，当地震来袭，每个构件都可以有着一定的次序先后破坏，整体组合构件将会有着更强大的承载力和柔性，从而延缓地震破坏的速度，消耗爆发的能量。增强建筑的整体抗震能力。
（二）要严格选择地基选址
地基选址是进行建筑结构设计的基础，因此，在房间结构抗震设计中，要科学避开山嘴，山包，陡坡，河流等不利因素，要本着坚硬，牢固，平坦，开阔的选址原则。亲身实地，利用先进技术设备，进行地质勘探，山石水土监测，并取样论证，科学严谨分析。力求使得整个地基牢固可靠，地质稳定无渗漏，无坍塌，无暗河，无熔岩，无火山……从而保证整个地基不会因为承载而发生小范围的坍塌。影响到整体承载能力和抗震能力设计。
（三）采用合理的建筑平立面
建筑物的动力性能基本上取决于其建筑布局和结构布置。建筑布局简单合理，结构布置符合抗震原则，通过无数次的实验表明，简单、规则、对称的建筑结构抗震能力强，对延缓地震烈度范围延伸，消耗地震的能量，减少地震对整体结构的破坏，而且，对称结构容易准确计算其地震反应。
5. 加强对连梁的设计优化
（一）对连梁的刚度进行折减
连梁由于跨高比较小与之相连的墙肢刚度大等原因，在水平力作用下的内力往往很大，在连梁遇到外力发生屈服的过程中，主要有几个表现，比如出现裂缝，连梁的刚度减弱，内力发生重新分布，因此，一般而言，在进行建筑结构设计之前，要对连梁的刚度实施折减，从高规中的相关条款解释而言，是要对整个混凝土建筑结构的各个环节的刚度和弹性进行比较科学合理的分析，但是，在具体实际的操作过程中，各个部分的构件都需要承担比较大的弯矩和剪力，并且配筋设计具有很大的难度，因而，在笔者多年的建筑结构设计过程中，可以减少对竖向荷载能力的考虑，而更多的进行适当的开裂设计，将内力转移到墙体上去，如此，可以更好的实现建筑结构设计的优化。
（二）在设计过程中适当的减少连梁的高度
在进行连梁的设计中，为了达到降低连梁刚度，减少地震影响效果的目的，可以在保证整个建筑功能的基础上，让连梁的总体的跨度不断增加，如此，可以很大程度的让连梁的整体高度降低，一定程度而言，也使得可以讲整个连梁的整体承载能力控制在一定的范围之内，既可以让设计得到优化，又可以让建筑的功能得到正常发挥。
（三）在连梁设计过程中适当增加厚度
在进行连梁设计，在做好各种构件的设计优化的基础上，可以让连梁的整体截面的宽度进一步扩大，如此，不仅仅可以让建筑结构整体的刚度变大，也能够让整个地震过程中产生的各种内力作用相对而言变得更大。而且，由于连梁的抗剪承载力与连梁宽度的增加成正比。通过剪力墙的厚度增加，也有可能达到让连梁抗剪承载力符合限度的目的。
（四）提高混凝土等级
为了让连梁的抗剪承载能力不会超过规定个标准，可以合理的提高剪力墙的混泥土的等级，当混泥土的等级得到提升，混泥土的弹性模量增加比例会小于抗剪承载力的提升比例，从而，可以达到控制目标。
6．建筑结构设计的施工方面
为满足结构承载力的需求，通常在结构设计中柱与梁板选择不同强度等级的混凝土。施工规范规定柱的施工缝宜留设在梁底标高以下20mm-30mm处，其原则是施工缝宜留在结构受力小且便于施工的位置。施工时，为方便柱身混凝土的下料与振捣，在梁内钢筋未绑扎之前进行浇注。按施工规范的要求，当梁柱的混凝土强度等级不同时，节点处应按。弱梁强柱”的原则。在实际施工中，施工班组制定合理的节点保证措施，监理人员加强对浇注质量的监管和提高整体结构的抗震性能十分重要。
三.结束语
钢筋混凝土建筑结构设计是一项专业性极强的工作，必须综合考虑到多种因素，既要满足居民的生活生产多种需要，更要从地震防护，防水防渗漏等各种因素对建筑结构做出性能设计，同时，从城市整体的人文自然，交通政治等各方面的因素出发，选择合理的建筑结构体系，做出科学严谨的设计，实现实用价值和美学价值的统一，为整个建筑业的发展和居民生活质量的提高，奠定基础。
参考文献：
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[3]张民 钢筋混凝土框架-剪力墙结构设计的优化研究 [学位论文]2008 - 同济大学土木工程学院 同济大学：结构工程
中图法分类号: TU文献标识码: A
0 引言
随着中国经济不断蓬勃发展，带动了基础设施建设，大量旧建筑物因达到服役年限或因市政工程等需要而被拆除，造成了大量的建筑垃圾，另一方面对于新建建筑所需混凝土量的不断增加，能源与环境问题日益突出。再生混凝土的提出可以解决能源问题，近几年国内学者对再生混凝土结构性能进行了相关研究，其中对再生混凝土受压构件抗震性能的试验研究为今后再生混凝土技术能够在实际工程中应用奠定了一定的基础。
国内研究进展
1.1 再生混凝土柱
崔正龙[1]等对再生混凝土柱的抗震性能进行了试验研究。通过2组再生钢筋混凝土柱与普通钢筋混凝土柱在轴压比0.2的条件下进行对比试验，试验结果表明，在混凝土强度接近的情况下，再生钢筋混凝土柱在破坏形式、承载能力以及耗能能力等方面与普通钢筋混凝土柱相比并没有明显降低，表现出良好的抗震性能，从结构力学性能角度来看，再生混凝土应用在建筑结构构件上是可行的。
哈尔滨工业大学[2] ，北京工业大学[3]，合肥工业大学[4]，北京建筑工程学院[5]，白国良[6]等相继对再生混凝土柱抗震性能也进行了试验研究，试验结果表明：再生混凝土柱与普通混凝土柱的破坏过程相似。
文献[2]通过8根再生混凝土柱和4根普通混凝土柱进行低周反复荷载试验，结果表明在小轴压比时发生延性破坏，在大轴压比时，发生脆性破坏；再生混凝土柱延性比普通混凝土柱差，粉煤灰的掺入可以改善再生混凝土柱的延性，但承载力会降低。
文献[3] 进行了1根普通混凝土柱和3根不同再生骨料取代率的再生混凝土柱模型的低周反复荷载试验研究，模型按1/2缩尺，提出了基于混凝土强度折减的承载力实用计算方法。试验结果表明：随着再生骨料取代率的增加，其混凝土的弹性模量明显减小，试件初始刚度明显下降、承载力呈下降趋势、耗能值下降，抗震能力呈下降趋势。并且建议再生混凝土柱可用于多层结构轴压比较小的柱的抗震设计。
文献[4]对四根再生粗骨料为100％的再生混凝土框架柱进行抗震试验，分析其滞回性能。并通过大型有限元分析软件对各试件进行有限元的单调荷载作用下的数值模拟。同样得出再生混凝土的延性及承载力随着轴压比的增大而不断下降；再生混凝土框架柱抗震性能略低于普通混凝土框架柱。
文献[5]中试验结果表明，提高纵筋率和箍筋加密区的箍筋配置有利于改善再生混凝土柱的延性性能和极限变形性能。建议当再生混凝土框架柱的设计轴压比小于0.2时,箍筋加密区的最小配箍特征值可按《建筑抗震设计规范》GB 50011-2001的规定采用，当再生混凝土框架柱的设计轴压比大于0.2时，应不低于《建筑抗震设计规范》GB 50011-2001对二级框架柱箍筋加密区最小配箍的要求或具有更高的要求。
王思源[7]等提出一种在地震作用下再生混凝土柱强剪弱弯设计可靠度指标的计算方法，计算结果表明：再生混凝土强剪弱弯设计可靠度指标低于普通混凝土柱；截面尺寸影响较小，配筋率，配箍率和轴压比影响较明显。
1.2 再生剪力墙
北京工业大学的曹万林等人对再生混凝土剪力墙的抗震性能进行了试验研究[8-10]。试验结果表明：与普通混凝土剪力墙相比，再生混凝土剪力墙的抗震性能略差，且随着再生骨料掺量的增加，再生混凝土剪力墙的性能呈下降趋势；暗支撑的设置能够明显改善再生混凝土低矮剪力墙的抗震性能；配筋率的提高，使再生混凝土中高剪力墙的承载力、延性、耗能能力有所提高；轴压比的提高，使再生混凝土剪力墙的承载力提高，弹塑性变形能力降低。建议在一定条件下，再生混凝土可用于一些剪力墙结构工程。
1.3 再生混凝土砌体
南京工业大学的倪天宇[11]等通过对3片不同竖向荷载作用下的再生混凝土空心砌块墙体进行了低周反复荷载试验，分析了抗震性能，结果表明：再生混凝土空心砌块墙体在无竖向荷载的情况下，破坏时的裂缝数量较少，主裂缝明显；在施加竖向荷载的情况下，破坏时无明显主裂缝，结构受力均匀，墙体的滞回曲线较饱满,延性较好，耗能能力较强，抗震性能良好。试验墙体的刚度退化趋势大致相同，墙体的初始刚度较大，开裂后刚度退化迅速。
周中一[12]等进行了2个再生混凝土砖墙体的低周反复荷载试验，1个普通再生混凝土砖墙体和1个带竖向构造筋的再生混凝土砖墙体，墙体的高宽比约为1.0。分析了两个端体的承载力、延性、破坏特征。研究结果表明：带竖向构造筋的再生混凝土砖墙体承载力较高、延性较好、抗侧移刚度退化较慢；带竖向构造筋的再生混凝土砖砌体结构，经合理设计是可以满足村镇低层房屋抗震设计要求。
2 国内再生混凝土有待研究方向及展望
1）对再生混凝土骨料破碎工艺流程及相关设备的研究，使得再生骨料能够规格化；
2）从微观方面对再生混凝土的基本力学性能进行系统深入的研究；
3）加强对再生混凝土耐久性研究，例如抗磨性、抗碳化、耐火性、抗冻融性等；
3）对再生混凝土的收缩和徐变应进行进一步研究
4）应对再生混凝土结构构件的受力性能深入研究和试验方法进行改进；
5）目前国内已有部分学者和高校对再生混凝土不同的结构形式的抗震性能进行了初步研究，但是数量仍然较少，且离散性较大，仍须继续深入。
应增加对再生混凝土技术开发研究资金的投入，加快编制相关设计规范，并且通过经济调控促进推广再生混凝土在实际工程中的应用。
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[摘要]影响建筑物结构用钢量的宏观因素，首先是建筑物的体型，其次是柱网尺寸、层高以及主要抗侧力构件所在位置等。影响建筑物结构用钢量的微观因素主要体现在结构工程师对结构设计的具体操作上，首先是结构布置，其次是构件的配筋构造
一、影响用钢量的宏观因素：
影响建筑物结构用钢量的宏观因素，首先是建筑物的体型（平面长度尺寸及长宽比、竖向高宽比、立面形状等），其次是柱网尺寸、层高以及主要抗侧力构件所在位置等。
1、平面长度尺寸：即构件单元是否超长，当建筑物较长，而结构又不设永久缝时就成为超长建筑。超长建筑由于必须考虑混凝土的收缩应力和温度应力，他相对于非超长建筑主要对待的仅是荷载产生的应力，其单位面积用钢量显然要多些。
2、平面长宽比：平面长宽比较大的建筑物，不论其是否超长，由于两主轴方向的动力特性（即整体刚度）相差甚远，在水平力（风力或地震）作用下，两向构件受力的不均匀性造成配筋不均。
3、竖向高宽比：这主要针对高层建筑而言，高宽比大的建筑其结构整体稳定性肯定不如高宽比小的建筑，为了保证结构的整体稳定并控制结构的侧向位移，势必要设置较刚强的抗侧立构件来提高结构的侧向刚度，这类构件的增多自然使得用钢量增多，使得其单位面积用钢量相对于平面长宽比接近的建筑物要多。
4、立面形状：这是指竖向体型的规则性和均匀性，即外挑或内收程度以及竖向刚度是否突变等。如侧向刚度从下到上逐渐均匀变化，则其用钢量就较少，否则将增多，较典型的有竖向刚度突变的设转换层的高层建筑。
5、平面形状：若平面较规则、凹凸少则用钢量就少，反之则较多，每层面积相同或相近而外墙长度越大的建筑，其用钢量也就越多，平面形状是否规则不仅决定了用钢量的多少，而且还可衡量结构抗震性能的优劣，从这点上分析得知用钢量节约的结构其抗震性能未必就低。
6、柱网尺寸：包括柱网绝对尺寸及其疏密程度，它直接影响到楼盖梁板的结构布置。一般而言，柱网大的楼盖用钢量较多，反之虽则较少，但同时因柱数增多而使柱构件用钢量增加，其中柱端及梁柱节点区内加密箍筋的增加量几乎占全部增加量的50%。柱网尺寸较均匀一致不仅使结构（包括梁和柱）受力合理，而且其用钢量要比柱网疏密不一的要节省，这点似乎不难理解。论文大全。
7、层高：对于高层建筑而言，层高与用钢量之间很难确定某种关系，换言之不能肯定层高对用钢量的影响究竟有多大。就柱的箍筋而言，总高度相同的建筑物，层高较小即层数较多，其配筋量反而较多，但按单位面积摊销量后其用钢量可能反而更少。论文大全。至于跨层柱，由于其受力的复杂性以及截面较大，用钢量一般比正常层高的柱要多
8、抗侧力构件位置：刚度中心与质量中心相重合或靠近，或者抗侧力构件所在位置能产生较大的抗扭刚度，结构的抗扭效应小，因而结构整体用钢量就少，反之则多。
二、影响用钢量的微观因素：
影响建筑物结构用钢量的微观因素主要体现在结构工程师对结构设计的具体操作上，首先是结构布置，其次是构件的配筋构造。论文大全。
三、影响用钢量的其它因素：
结构用钢量的多少还与建筑物抗震等级有关，相同的建筑物，设计8度抗震的肯定比7度抗震的用钢量多，这是不言而喻的，因此比较用钢量应在相等或相近的条件下进行，否则将无法得出准确答案。即使抗震烈度相同，相同类型的建筑物所处的场地情况和基础型式不同，其用钢量也有相当大的差别。当场地地质条件较好时，其基础用钢量就很少，相反则较多，这“多”与“少”的差别有时为十几或几十个百分点，有时则可能是被数。建筑物能采用天然地基基础而不必采用桩基础，从技术角度衡量是先进的，但从材料耗用量特别是用钢量方面，有时采用桩基础反而更经济，对这一点许多有经验的结构工程师都有切身体会。因此，在比较建筑物单位面积用钢量时，必须将地下结构与地上结构分别计算，否则将得不到实质性的结论。
1.控制层高：在满足建筑功能的前提下，适当降低层高，会使工程造价降低。有资料表明：层高每下降10厘米，工程造价降低1%左右，墙体材料可节约10%左右。
2.采用“隔震”技术：“隔震”在多层中可采用，其主导思想是将建筑物的基础与主体之间用一种特殊的橡胶垫即所谓的“隔震垫”隔开，使基础和主体之间的刚性连接变成柔性连接。这样一旦发生地震，可大大减轻地震力对上部主体结构的影响。因此，整个结构受力构件的配筋及截面尺寸都可以减少，从而降低工程造价。
五、PKPM中有弯矩放大系数、配筋放大系数，归并系数，双向地震参数、各种效应参数，板塑弹性算法等等都对结构配筋有影响，大面积的混凝土结构每处增加一点，总量九不可忽视了。具体有一点看法：
1.板：一般小跨配筋都是按最小配筋率，板厚和混凝土标号就要合理，不然配筋就上去了。楼层一般不必要双层双向，屋面也可以隔一拉通（保温要做好）
2.梁：计算准确就成，没必要故意放大（荷载不少），三级钢（比二级单价贵）按裂缝控制考虑和二级造价也差不多，结构布置方式，；梁截面、混凝土标号对配筋影响大，
3柱：一般按计算内力配筋，加强部位也不要吝啬（最重要的就是柱），千万别忽视箍筋（十字箍、菱形箍、箍筋截面），在大截面柱有些超过纵筋用钢量，不影响使用截面就稍取大点安全又经济！
